Главная

Раздел 20. Минимизация массы и стоимости электромеханического привода

Снижение веса и габарита машин при одновременном увеличении надежности, долговечности и улучшение их качественных показателей являются важнейшими условиями дальнейшего прогресса в машиностроении. В связи с этим повышаются требования к ресурсосбережению, массогабаритным и эргономическим характеристикам.

Цель раздела - определение по главному параметру редуктора и электродвигателя их массы, стоимости на этапе технического проектирования для заданной схемы привода средств механизации пищевых машин. Дело в том, что для нахождения варианта с минимальной стоимостью привода достаточно сравнения по стоимости электродвигателей с различной частотой вращения и редукторов с различными передаточными числами, так как стоимости рамы, муфты, ременной или цепной передачи и других элементов для конкретного привода машины составляют примерно равную величину.

Проектирование начинают с ознакомления с техническим заданием (ТЗ) на проект. ТЗ на проектирование машины проектная организация получает от заказчика, где перечислены основные требования.

Задание на курсовой проект можно рассматривать как часть реального ТЗ.

Исходные данные (рис.1 и 2). F_t – окружная сила в Н на барабане ленточного или на звездочке цепного конвейера; v – скорость движения ленты или цепи в м/c; D_б – диаметр барабана в мм; z_ЗВ – число зубьев и р_ЗВ – шаг тяговой цепи. Для рис. 3 и 4. Т_В – вращающий момент в Нм и n_C – частота вращения рабочего органа. Указывается режим работы привода и планируемый срок службы (ресурс).

Кинематический расчет привода

Двигатель является преобразователем электрической энергии в механическую и одним из основных элементов машинного агрегата. Для электромеханических приводов рекомендуются трехфазные асинхронные короткозамкнутые двигатели серии 4А. Эти двигатели универсальны, поэтому применяются в различных условиях эксплуатации. Они имеют закрытое и обдуваемое исполнение.

Двигатели серии 4А применяются для приводов установок, имеющих слабоизменяющуюся нагрузку при длительном режиме работы. Например, в приводах средств малой механизации, конвейеров, пищевых машин, грузоподъемных устройствах легкого и среднего режимов работы. Технические данные этих двигателей приведены в разделе справочные данные.

Рис.1 Рис.2

Рис.3 Рис.4

Учитывая относительно высокие пусковые плотности электродвигателей серии 4АС, целесообразно для механизмов с временем пуска до 3 с и числом включений до 120 в час.

Для машин циклического действия, работающих в повторно – кратковременном режиме менее 600 с, применяются электродвигатели серии 4МТ, например, в кранах, подъемниках, штабелерах и т.д.

Требуемая мощность привода механизма подъема груза в кВт

(1)

где G_ГР – вес номинального поднимаемого груза механизма подъема в Н; v_ГР – скорость груза в м/c;

– КПД полиспаста;

– КПД привода.

Для машин непрерывного действия требуемая мощность привода будет (схема 1 и 2)

(2)

где К_А – коэффициент внешней динамики;

F_m – тяговое усилие конвейера для усредненной производительности в период установившегося движения в Н;

v – скорость тягового органа в м/c.

Мощность привода при заданном усредненном моменте на валу рабочего органа в кВт (рис. 3 и 4).

(3)

здесь Т_р.о – крутящий момент в период установившегося движения для усредненной производительности;

- угловая скорость в1/c;

– частота вращения рабочего органа в об/мин.

Общий коэффициент полезного действия (КПД) привода

а) для привода ленточного конвейера (ЛК) (рис. 1)

где - КПД муфты, соединяющей электродвигатель с редуктором (рис.1);

- КПД закрытой зубчатой пары редуктора Ц1У;

- КПД пары подшипников качения редуктора;

- КПД муфты, соединяющей выходные валы редуктора и конвейера;

- КПД подшипников опоры приводного вала конвейера.

б) для привода пластинчатого конвейера (ПК) (рис. 2)

в) для привода двухвинтового пресса для отжима влаги из каныги свиней, мелкого и крупного рогатого скота (рис. 3)

здесь - КПД подшипника скольжения промежуточного блока зубчатых колес;

- КПД подшипника скольжения двухвинтового пресса.

г) для привода двухвинтовых питающих шнеков волчка (рис. 4)

здесь - КПД червячной пары для предварительного расчета;

Таблица 1

Тип передачи или устройства	- КПД
Зубчатая цилиндрическая закрытая Зубчатая коническая закрытая Червячная закрытая пара при z1 = 1 z1 = 2 z1 = 4 Подшипники качения (одна пара) Подшипники скольжения (одна пара) Ременная плоская клиновая поликлиновая Цепная передача Муфта типа МУТО типа МУВП типа МЗ Планетарный редуктор одноступенчатый двухступенчатый	0,98 0,97 0,75 0,85 0,9 0,99…0,995 0,96 0,96 0,95 0,94 0,93 1 0,98 0,99 0,9…0,95 0,85…0,9

Далее по табл. 4 (справочные данные) подбирают электродвигатель с мощностью Р_Э, кВт и частотой вращения ротора n_Э, мин^-1 ближайшими к Р_ТР. При подборе Р_Э допускается перегрузка двигателя до 8% при постоянной и до 12% при переменной нагрузке.

Для поиска оптимального варианта привода необходимо знать пределы передаточных чисел редуктора, освоенные передовыми странами мира (табл. 2).

Таблица 2

Название редуктора	Схема редуктора	Передаточное число
		uБ	uТ
Двухступенчатый по развернутой схеме а) узкий типа 1Ц2У	uP = 8…40 при мм и Нм uP = 8…50 при мм и Нм	= 0,315…0,4
б) с раздвоенной тихоходной ступенью типа 2Ц2У	uР = 8…50 Нм	= 0,4…0,5
Двухступенчатый соосный с внешним зацеплением Ц2С	uР = 8…31,5	= 0,315…0,4
Двухсту-пенчатый соосный с внутренним зацеплением Ц2Свн
Двухступенчатый коническо – цилиндрический КЦ1	uР = 6,3…28	= 0,315
Двухступенчатый цилиндрическо- червячный ЦЧ	uР = 63…180	2…3,15
Двухступенчатый планетарный		4 uP /6,3 10	6,3 0,1uP

Уточнение передаточных чисел привода

Общее передаточное число привода

. (4)

Допустим, привод, кроме редуктора, имеет открытую (ременную, цепную или зубчатую) передачу. Обычно ременная передача ставится до редуктора. Передаточное число ременной передачи подбирается таким образом, чтобы диаметр ведомого шкива был меньше или равен 1,2d_2Т диаметру колеса тихоходной ступени ().

С другой стороны, . Далее разбивка передаточного числа редуктора по ступеням приведена в таблице 2.

Определение мощности валов для привода пластинчатого конвейера (рис. 2) в кВт

5. Частота вращения валов, мин^-1

;

Крутящие моменты на валах в Нм

Поиск оптимального варианта привода при заданной схеме

Оптимальный вариант с электродвигателями n_С = 3000; 1500; 1000 и 750, берется по результатам вычислений для всех вариантов.

Если расчет зубчатой передачи ведется по методу эквивалентных циклов, то коэффициенты долговечности определяются , где Если расчет ведется по методу эквивалентных моментов, то при определении допускаемого напряжения коэффициент долговечности .

На основе обработки статистических данных для определения массы электродвигателя трехфазного переменного тока с короткозамкнутым ротором типа 4А предлагается следующая формула:

(5)

где - показатель;

- комплексный показатель;

h -высота электродвигателя от основания до оси вращения в метрах;

е = 2,71 – основание натурального логарифма;

р – число полюсов электродвигателя;

n_{c –} синхронная частота вращения двигателя, об/мин;

N_э- мощность электродвигателя в кВт.

Для определения стоимости электродвигателя в У.Е. предлагается следующее выражение:

(6)

Масса редуктора определяется по нижеследующей формуле в кг

, (7)

здесь К_М - коэффициент массы, зависящий от типа редуктора (таблица 3);

Г – главный параметр редуктора в метрах (а_w - межосевое расстояние цилиндрических и червячных редукторов,

d_e2- внешний делительный диаметр конического колеса);

е = 2,71 – основания натурального логарифма;

b – комплексный параметр, зависящий от типа редуктора;

К_Т – коэффициент, учитывающий твердости ведущего зубчатого колеса:

	Н1<350НВ	Н1£50HRC	H1³50HRC
КТ	0,1	0,2	0,3

Таблица 3

	Тип редуктора	коэффициент массы - КМ		главный параметр - Г		комплексный параметр – b
	1.одноступенчатый:
	а) цилиндрический	8000		aw		KT(0,3- aw)
	б) конический узкий широкий	2250 4000		de2		3(0,2-dе2) 3(0,16-dе2)
	в) червячный	15000		aw		aw-0,15
	2.Двухступенчатый цилиндрический:
	а) по развернутой схеме	2800		awБ+ awТ		КТ·Г^2
б) по развернутой схеме с одной раздвоенной ступенью		3170	awБ+ awТ		КТ·Г^2
в) соосный		2750	2aw		КТ·Г^2
3. Двухступенчатый коническо-цилиндрический		900	de2+ aw		КТ(0,85-Г)
4.Трехступенчатый цилиндрический развернутый		2000	аБ+аn+аТ		КТ·Г^3

Стоимость редуктора в У.Е. определяется по формуле:

(8)

где К_С – коэффициент стоимости, зависящий от термообработки зубчатых колес (таблица 4);

М_р – масса редуктора в кг;

N – годовая программа, шт./год.

Таблица 4

Тип редуктора	Значение КС при термообработке
	Улучшение Н1 > 350НВ	Закалка ТВЧ и Н1 50HRC	Цементация H1 50HRC
1.Одноступенчатый: а) цилиндрический, б) конический, в) червячный,	3,15 5,90 3,50	3,30 6,20 3,75	3,80 7,20 5,15
2.Двухступенчатый: цилиндрический а) по развернутой схеме б) соосный	3,75 3,90	3,90 4,30	4,50 4,90
3. Двухступенчатый коническо-цилиндрический	4,15	4,40	4,51
4.Трехступенчатый цилиндрический развернутый	4,30	4,45	5,10

Сравнительная оценка привода ленточного конвейера, состоящего из электродвигателя, ременной передачи и редуктора Ц2С.

И с х о д н ы е д а н н ы е: Т_НТ = 1900 Нм – расчетный момент на выходе редуктора; n =30 об/мин. – частота вращения на выходе; = 0,8 – К.П.Д. привода; L_h = 20 тыс. часов – желаемый срок службы (ресурс); N = 5000 шт./год – годовая программа выпуска.

Режим работы по ГОСТу 21354 - 87		Значение при
		qF =6	qF =9
Средний нормальный	0,18	0,065	0,036

Требуемая мощность электродвигателя

В первом варианте материал зубчатых колес быстроходной ступени сталь 40ХН. Термообработка шестерни – улучшение НВ270, = 850 МПа, = 600 МПа. Термообработка колеса также улучшение. НВ250, =800МПа, =580МПа. Механические характеристики при улучшении =2НВ+70; S_H=1,1; , ; .

Для тихоходной ступени при рассматриваемом варианте тот же материал. Термообработка шестерни – закалка ТВЧ сквозная с охватом впадины при мм. НRC50, =920МПа, =750 МПа, =17НRC+200, S_Н=1,2, МПа, , МПа. Для колеса быстроходной ступени при u_p = 40, термообработка также закалка НRC46. Для колес остальных вариантов - сталь 40ХН, термообработка – улучшение (характеристики приведены выше).

Во втором варианте для шестерни быстроходной ступени термообработка – закалка ТВЧ, а для колеса – улучшение. Для тихоходной ступени при u_Р = 40 материал шестерни сталь 25 ХГТ, термообработка – цементация с последующей закалкой. НRC60, =1150 МПа, =850 МПа, =23 НRC, МПа, , МПа.

Для остальных случаев материал колес - сталь 40ХН. Термообработка шестерни и колеса – закалка ТВЧ с вышеприведенной характеристикой. Остальные данные сведены в таблицу. Здесь расчеты проведены с использованием метода эквивалентных циклов при определении коэффициентов долговечности K_HL и K_FL.

Таблица 5

Синхронная частота э/д–nС	3000	1500	1000	750
Параметры
Марка э/д типа 4А	112 М2	132 S4	132 M6	160 S8
РЭ, об/мин	7,5	7,5	7,5	7,5
nЭ, об/мин	2900	1455	970	730
МЭ, кr по формуле (1)	47	74	90	135
CЭ, У.Е. по формуле (2)	56	108,5	141,4	203
dЭ, мм	32	38	38	48
uпр = nЭ/nТ	96,6	48,5	32,3	24,3
Принимаем uр	40	20	12,5	10
uрем =uпр/uр	2,41	2,42	2,58	2,43
	7,1	5	4	3,55
uТ=uр/uБ	5,6	4	3,15	2,8
Фактич. uред	39,76	20	12,6	9,94
Фактич. uрем	2,43	2,42	2,56	2,44
Частота вращения валов, об/мин
n1=nэ	2900	1455	970	730
n2=n1/uрем.	1993	600	379	299
n3=n2/uБ.	168	120	94,5	84
n4=n3/uТ.	30	30	30	30
Моменты на валах в Нм
Т1=9550 Р1/n1	24,7	49,5	73,8	98
Т2	55,7	111,4	178	223
Т3	432	540	690	754
Т4	1900	1900	1900	1900
Число циклов нагружения зубчатых колес
N1=60 ×Lh×n2	1,4×10^9	7,2×10^8	4,8×10^8	3,6×10^8
N2= N3=60 ×Lh×n3	1,8×10^8	1,4×10^8	1,2×10^8	1,2×10^8
N4=60 ×Lh×n4	3,6×10^7	3,6×10^7	3,6×10^7	3,6×10^7
Т/о быстроходной ступени	У1+У2	У1+У2	У1+У2	У1+У2
, МПа	400	420	450	500
Т/о тихоходной ступени	31+32	31+У2	31+У2	31+У2
, МПа	760	720	730	750
	0,4	0,4	0,4	0,4
	0,25	0,28	0,30	0,315
, мм	210	200	190	180
МР по ф-ле (7)	308	274	241	211
СР по ф-ле (8)	229	208	187	168
МЭ+МР	355	348	331	346
СЭ+СР	285	316,5	328,4	371
, кг/нм	0,162	0,144	0,127	0,111
Второй вариант
Т/о быстроходной ступени	31+У2	31+У2	31+У2	31+У2
, МПа	560	600	650	700
Т/о тихоходной ступени	Ц1+32	31+32	31+32	31+У2
, МПа	1000	1100	1200	950
, мм	180	170	160	150
	44,444	56,667	64,0	65,934
	54,545	68,00	77,1	78,947
МР по ф-ле (7)	211	183	158	134
СР по ф-ле (8)	168	149	132	115
МЭ+МР, кг	258	257	248	269
СЭ+СР, у.е.	224	257,5	211	225
, кг/Нм	0,111	0,096	0,083	0,070

Из таблицы 5 видно, что параметры редуктора со вторым вариантом термообработки являются лучшими.

Минимальная суммарная масса для заданной схемы привода соответствует минимальной стоимости, поэтому достаточно ограничиться определением массы привода. Однако для сравнения различных вариантов привода по конструкции требуется определение минимальной стоимости и разработка ряда критериев. Здесь для каждого варианта редуктора предусмотрен индивидуальный чугунный корпус с определенными размерами, в отличие от общего корпуса с равным межцентровым расстоянием для передаточного числа от 8 до 40 завода – изготовителя.

Выводы и рекомендации

1. При заданной кинематической схеме привода решающими управляющими параметрами являются:

а) оптимальное распределение передаточных чисел по ступеням редуктора;

б) материалы зубчатых колес ступеней и их термообработка;

в) коэффициенты ширины колес ступеней;

2. В качестве обобщенного критерия оптимизации привода можно принять минимальную суммарную массу электродвигателя с редуктором при обеспечении его надежности и требуемой долговечности.

3. Параметр технического уровня , принятый профессором Снесаревым Г.А., зависит также от общего передаточного числа редуктора, в этой связи этот критерий имеет вид , где q=3 для зубчатых и q=4 для червячных редукторов.

4. Если , это также обеспечивает требуемую жесткость вала.

Выбор наиболее целесообразного типа редуктора и открытой передачи привода

Номенклатура показателей редукторов, мотор - редукторов и вариаторов для оценки технической характеристики и качества изделия установлена по стандарту ГОСТ 4. 124-84. Как было указано во 2– ой главе, показатели состоят из шести групп .

Необходимо отметить, что такие конструктивные показатели, как удельная масса в кг/Нм зависит при прочих равных условиях от общего передаточного числа редуктора. В этой связи предлагается также теоретическая удельная масса редуктора

, (9)

где М_Р – масса редуктора в кг;

Т_{В –} крутящий момент на выходе редуктора в Н.м.;

= 0,5 – коэффициент, учитывающий зависимость между контактным напряжением и нагрузкой;

q_Н - показатель ветви кривой контактной выносливости (q_Н = 6 – для зубчатых редукторов; q_Н = 8 – для червячных редукторов);

u_р – передаточное число рассматриваемого редуктора;

u_рmin – минимальное передаточное число редуктора из сравниваемого ряда.

Дело в том, что в российских каталогах указана марка редуктора с постоянным крутящим моментом при различных передаточных числах. При этом корпус редуктора, подшипники валов остаются неизменными. Вообще при постоянном типоразмере корпуса целесообразно указывать различные крутящие моменты в зависимости от общего передаточного числа редуктора или по крайней мере при постоянном моменте на выходе разумно применять четыре типоразмера корпуса с различными межцентровыми расстояниями, что приведено в предыдущем параграфе.

Полный средний срок службы привода по ГОСТ 27.002 – 89 должен соответствовать сроку службы машины или быть кратными для замены машинного агрегата после отработки запланированного ресурса.

Очень важным эргономическим показателем является корректированный уровень звуковой мощности – L_ра, который по санитарным нормам не должен превышать 85 дБА для внутрицехового оборудования. О вредности производственного шума свидетельствует тот факт, что в США за последние десятилетия от 6 млн. до 16 млн. рабочих получили те или иные повреждения органов слуха из-за вредного действия шума на организм человека.

В настоящее время в США разработаны нормы, согласно стандарту ОSНА рабочий не должен подвергаться воздействию шума свыше 90 дбА более 8 часов в день, 94 дбА – более 4 часов и 115 дБа – более 15 минут.

Источниками шума у конвейеров являются приводные агрегаты и роликоопоры. Так, например, у ленточного конвейера с движением тягового органа по сплошному гладкому настилу при скорости 0,635 м/с возникает шум 65 дБа, а при работе с той же скоростью на роликоопорах шум составляет 75 дБа. Безусловно, уровень шума зависит от скорости тягового органа , например, роликовый конвейер с приводной лентой создает шум при скорости 0,61 м/с в пределах 74 дБа , а при скорости 0,35 м/с – 70 дБа. Установленная зависимость уровня шума от скорости тягового органа изменяется по логарифмической шкале.

Из всех видов редукторов наибольшее распространение получили редукторы с цилиндрическими эвольвентными зубчатыми колесами, благодаря высокому КПД, надежности и долговечности, большому диапазону передаваемой мощности.

Однако зубчатые передачи не сглаживают динамические нагрузки, очень чувствительны к точности сборки и характеризуются по сравнению с червячными и ременными передачами большей интенсивностью шума и виброактивностью при износе.

Так, например, редукторы типа Ц2У-315К создают уровень шума 106 дБа, а редукторы типа Ц2Н – 500К – 116дБа, что намного превышает допустимый предел для закрытых помещений. В этой связи для приводов с редукторами Ц2У, Ц2, Ц3У, КЦ1 и КЦ2, МП2 предусматриваются звукоизолирующие кожухи, амортизаторы и т.д. Всероссийский научно-исследовательский и конструкторско-экспериментальный институт продовольственного машиностроения (ВНИКЭИ Продмаш) для привода пищевых машин и внутрицеховых машин и внутрицеховых средств механизации рекомендует червячные редукторы различной конструкции, несмотря на низкий КПД, малый срок службы, необходимость частой регулировки червячной пары в процессе эксплуатации.

Однако применение червячного редуктора и ременной передачи не дают избавления от всех проблем. Червячная передача, передавая вращение между скрещивающими валами, по сравнению с зубчатыми цилиндрическими передачами имеет следующие недостатки:

1) повышенная стоимость при изготовлении колес из цветных металлов;

2) большие потери на трение (в три - четыре, чем у эвольвентной цилиндрической передачи);

3) большие эксплутационные расходы;

4) возможность заедания при нарушении пространственного положения червячной пары;

5) малый срок службы по сравнению с зубчатыми передачами.

6) ограниченная передаваемая мощность

Коническая передача с круговыми зубьями применяются при пересекающихся осях под углом 90⁰. По сравнению с цилиндрическими конические зубчатые передачи имеют большую массу и габаритные размеры, сложнее в изготовлении. Кроме того при монтаже необходимо точная фиксация осевого положения конического зубчатого колеса. Несмотря на указанные недостатки, данная передача широко используется при необходимости по условиям компоновки.

Большое распространение в складском оборудовании и внутрицеховых машинах непрерывного транспорта получили передачи с гибкой связью. Плоскопленочные ременные, клиноременные и зубчатоременные передачи используются в основном там, где необходимо обеспечить плавность и бесшумность работы, минимальную виброактивность привода. В некоторых случаях обеспечиваются значительные межосевые расстояния при отсутствии возможности удовлетворить достаточно точное расположение узлов агрегата.

Существенными недостатками ременных передач являются большие потери на трение и низкая долговечность ремней, большие нагрузки на валы.

Размеры цепных передач и потери на трение значительно меньше, чем в ременных, однако по плавности и виброактивности, они уступают ременным и зубчатым передачам. Поэтому они применяются в качестве тихоходной передачи при значительных межцентровых расстояниях, например, в приводах роликовых конвейеров.

Для выбора наиболее целесообразного типа редуктора и открытой передачи рекомендуется сравнение различных схем привода между собой по массе, стоимости с учетом долговечности и надежности, по эргономическим и экономическим характеристикам, а также по эксплутационным расходам.

Эффективность использования энергии характеризуется коэффициентом полезного действия (табл.6).

Затраты энергии на преодоление сил трения и других потерь предлагается определить по следующей зависимости в У.Е.:

(10)

где Р_Э – мощность электродвигателя в кВт;

– КПД привода;

L_h – срок службы привода в часах;

С – стоимость одного кВт/ч в У.Е.

Таблица 6

Тип редуктора или передачи	КПД	КПД в %
Редукторы Ц1У К1, КШ1, Ц2У, Ц2С Ц3У, КЦ1, КЦ2 Плоскоременная передача Цепная передача Редукторы Ч1 Мотор - МВз Редукторы МП2	0,98 0,97 0,96-0,95 0,97-0,95 0,96-0,94 0,88-0,60 0,90-0,70 0,9-0,7	98 97 96-95 97-95 96-94 88-60 90-70 90-70

Для определения суммарной массы и стоимости привода приведены дополнительные данные, необходимые для успешного выполнения дипломного и реального проектирования (табл. 2 – 11).

Масса и стоимость приводных роликовых цепей по ГОСТу 13568-75.

Таблица 7

Обозначение цепи	Шаг в мм	Разруш. нагрузка в кН	Масса одного п/м в кг	Стоимость одного п/м в У.Е.
ПР – 8 – 460 ПР – 9,525 – 910 ПР – 12,7 – 900 – 1 ПР – 12,7 – 900 – 2 ПР – 15,875 – 2270 – 1 ПР – 15,875 – 2270 – 2 ПР – 19,05 – 3180* ПР – 25,4 – 5670* ПР – 31,75 – 8850* ПР – 38,1 – 12700* ПР – 44,45 – 17240* ПР – 50,8 – 22680*	8 9,525 12,7 12,7 15,875 15,875 19,05 25,4 31,75 38, 44,45 50,8	4,6 9,1 9,0 9,0 22,7 22,7 31,8 56,7 88,5 127 172,4 226,8	0,2 0,45 0,30 0,35 0,80 1,00 1,90 2,6 3,8 5,5 7,5 9,7	4,6 6,3 5,6 5,9 6,43 6,5 6,8 7,2 8,0 9,0 10,8 11,0

Таблица 8. Стоимость одного погонного метра клиновых ремней по ГОСТу 1284.1-80 и 1284.3-80.

Тип ремня по ГОСТу	О	А	Б	В	Г	Д	Е
Тип ремня по ISO	Z	A	B	C	D	E	-
Кордтканевые	0,3	0,5	0,75	1,0	1,6	2,4	4
Кордшнуровые	0,8	1,0	1,5	1,8	2,5	3,0	4,8

Масса и стоимость шкивов для клиновых ремней и салазок для электродвигателей.

Таблица 9 Таблица 10

Шкивы			Салазки
Диаметр в мм	Масса в кг	Цена в У.Е.	Тип салазки	Масса комплекта в кг	Цена в У.Е.	Болт крепления
100 140 180 250 315 400 450 500	2,2…2,6 4,8…6,7 13…16 50 100 133 155 200	30…35 40…60 60…70 80 100 137,5 140 152	С2 - 1 С2 – 2 С2 – 3 С2 – 4 С2 – 5 С2 – 6 С2 – 7 С2 - 8 С2 - 9	3,3 3,8 4,2 6,5 11,3 14,4 18,6 32,4 44	2 3 4 6 8 10 15 20 25	М8 М10 М10 М12 М12 М12 М16 М20 М20

Таблица 11. Ориентировочные массы и стоимость упругих втулочно – пальцевых муфт

Тип муфты по ГОСТ 21424-93	Максимальный диаметр соед. валов в мм	Масса в кг	Стоимость за 1 комплект в У.Е.
МУВП – 25 МУВП – 32 МУВП – 40 МУВП – 50 МУВП – 60 МУВП – 70 МУВП – 80 МУВП - 100	25 32 40 50 60 70 80 100	4,43 6,85 13,2 17,1 24 36,9 76,4 150	7 9 15 19 25 36 50 80

Рамы и плиты служат для установки на них электродвигателя и редуктора, связанных между собой требованиями точности относительного положения. Основные требования к ним: жесткость и точность, взаимное расположение присоединительных поверхностей.

Отметим, что торцы ступиц муфты, звездочек, шкивов должны упираться в буртики на концах валов. При этом желательно иметь одинаковые высоты осей редуктора и электродвигателя, что значительно упрощает конструкцию рамы или плиты и их обработку. Масса рамы или плиты определяется после проектирования или изготовления. Стоимость рамы или плиты в у.е. может быть определена по следующей приближенной зависимости:

С_{р =} С_м+К_сМ_р, (11)

где С_м - стоимость материала в У.Е.;

К_с = 0,003 … 0,1 – коэффициент, учитывающий сложность изготовления рамы в зависимости от массы в у.е./кг (большие значения для единичного производства). Следует подчеркнуть, что рама может иметь стойки и раскосы, а плита имеет плоскую поверхность для крепления на бетонные основания.

В заключение отметим, что при выборе типов передач, вида зацепления, механических характеристик материалов необходимо иметь в виду, что затраты на материалы составляют значительную часть стоимости машин: в редукторах общего назначения – 85% , в подъемно-транспортных и строительно-дорожных машинах – 75%, в автомобилях- 70%. Таким образом, снижение металлоемкости, стоимости, энергоемкости является важнейшей предпосылкой технического прогресса.

По мнению профессора Кудрявцева В.Н., наиболее полно требованиям снижения массы и габаритных размеров удовлетворяет привод с использованием планетарных передач. Однако ГОСТ 21354 –87 посвящен расчету зубчатых передач с внешним зацеплением, во-вторых планетарным зубчатым передачам уделено большое внимание и даны необходимые указания к их расчетам, конструированию, выбору схем и параметров на основе минимизации суммарной массы зубчатых колес в учебном пособии под редакцией Кудрявцева В.Н..

В редукторах с внешним зацеплением типа Ц1У, Ц2У, Ц2, Ц2С, Ц3У, К1, КЦ1,КЦ2 и других масса корпуса составляет более 50%, зубчатые колеса – 25…30% , валы и подшипники – 20…25% . В этой связи в работе при параметрической оптимизации показатели определены из условий равнопрочности зубчатых колес и необходимой жесткости валов. Если при проектировании редукторов эти условия обеспечиваются, то следует считать, что поставленная перед конструктором задача достигнута для редукторов с внешним зацеплением.

---

email: KarimovI@rambler.ru

Адрес: Россия, 450071, г.Уфа, почтовый ящик 21

Теоретическая механика Сопротивление материалов

Прикладная механика Строительная механика Теория машин и механизмов

00:00:00